Оглавление

1. Введение

2. Выбор материала для аналогичного изделия

   2.1. Аналогичные конструкции

   2.2. Толщина и отношение длины затекания к толщине

   2.3. Аналогичная функциональность

   2.4. Аналогичная область применения

3. Выбор аналогичного материала

   3.1. Аналогия по химическому типу материала

   3.2. Аналогия по составу для основных компонентов

   3.3. Аналогия рецептуры по всем компонентам

4. Выбор материала с учетом требований к точности

5. Расчеты в CAE-системах

6. Испытания материала

   6.1. Стандартные образцы

   6.2. Технологические испытания материала

   6.3. Универсальные образцы

   6.4. Испытания литьевых изделий

7. Заключение

Литература

1. Введение

Introduction

     Методология выбора термопластичных материалов для литьевых изделий, с одной стороны, является очень сложной междисциплинарной темой, которая включает много разных аспектов (материаловедческих, технологических, конструкторских и пр. в зависимости от назначения изделия). С другой стороны, с задачами выбора материала на практике сталкиваются все, кто конструирует и производит литьевые изделия.

     До начала 1990-х этой темой в России серьезно занимались несколько научных школ. Отметим монографию Калинчева и Саковцевой [1], в которой была предложена оригинальная методика выбора марки материала с использованием приведенных характеристик и других подходов, а также работы Филатова с сотрудниками [2-3], в которых разрабатывалась методология выбора материала с использованием функционалов, построенных из характеристик материала с определенными весовыми коэффициентами.

     В настоящее время научных публикаций на тему выбора термопластов у нас крайне мало, тогда как в этой теме есть очень много нерешенных проблем и малоизученных вопросов. В тоже время методология выбора термопластичных материалов широко обсуждается в зарубежной литературе, выделим книги [4-7].

     Выбор материала с использованием аналогов (подобия, прототипа) [1, 7] является в настоящее время наиболее распространенным на практике методом выбора литьевых термопластичных материалов.

     К альтернативным методам выбора литьевого термопласта относится выбор по заданным требованиям к свойствам материала (количественный метод [1]) с использованием предельных значений (минимум, максимум), функционалов (суммы характеристик с весовыми коэффициентами и пр. [2-3]), индексов эффективности (отношения характеристик - «модуль упругости/прочность», «прочность/плотность» и др. [4])  и пр. Формирование полного списка таких требований, обеспечивающих работоспособность изделия и удовлетворяющих требования к внешнему виду, во многих случаях представляет серьезную проблему. Другими проблемами количественного метода являются недостаток информации по свойствам материала в базах данных (даже в самых крупных), а также различия в свойствах материала, измеренных по стандартным методикам (на стандартных образцах) и в реальных изделиях.

     Выбор по аналогам обсуждается далее применительно к двум группам задач:
     1) Выбор марки материала для нового изделия, когда известно, что аналогичные изделия изготавливают из материала определенного типа и состава или известной марки материала.

     2) Замена конкретной марки материала при локализации производства или по причине того, что прежний материал снимается с производства, не доступен в регионе, не позволяет обеспечить требуемые критерии экономической эффективности и пр.

     В первом случае ключевым понятием является понятие аналогичного изделия, тогда как во втором - аналогичного материала.

     Обозначения термопластичных материалов даны на сайте www.barvinsky.ru.

2. Выбор материала для аналогичного изделия
Material selection for analogous product

     В методологии выбора на основе информации об аналогичных изделиях рассматривают три уровня аналогии, включающих аналогичность конструкции, функциональности и области применения [7].

2.1. Аналогичные конструкции
Analogous design

   
     Какие конструкции можно считать аналогичными (подобными)? Для ответа на этот вопрос необходимо рассмотреть влияние конструкции на локальные тепловые и пр. условия эксплуатации, напряженно-деформированное состояние, долговечность, критические эксплуатационные свойства материала и их неоднородность, технологичность (включая обеспечение требований точности, внешнего вида изделия, возможности использования доступного литьевого оборудования и достижения требуемой экономической эффективности производства).

      Методология расчета напряженно-деформированного состояния литьевого изделия и его оценки - обширная область знаний, которой посвящено большое количество работ (разные аспекты этой методологии рассматриваются, например, в монографиях [5-15]). Влияние конструкции изделия на локальные тепловые и другие условия обсуждаются в литературе по отраслям и конкретным видам изделий. Эти вопросы здесь не рассматриваются. Остановимся на аналогии с учетом влияния конструкции на технологичность и эксплуатационные свойства материала.
     В качестве признаков конструкционного подобия литьевых изделий, с учетом его технологичности, выделяют [16-18]: толщину, отношение длины затекания к толщине (L/H), размерные характеристики (длину, ширину, диаметр, высоту), площадь формования, объем или массу, характеристики точности, характеристики технологической сложности по наличию элементов, усложняющих свободное извлечение изделия из литьевой формы (резьбы, поднутрений, количества направлений разъема и пр.), и развитости поверхности изделия, присутствие закладных элементов, необходимость дополнительных операций.

     Все вышеперечисленные признаки влияют на процесс литья под давлением, и используются при определении технологического режима литья, конструкции литьевой формы, требований к литьевой машине и пр. [19-21].

     При поиске аналогов в компьютерной базе данных задают определенный диапазон приемлемых значений, например, ± 1/3 от номинального значения, а если аналоги не находятся, или их количество является недостаточным этот диапазон увеличивают, например, на 1/3 от предыдущего диапазона, потом, при необходимости, опять увеличивают [16]. Эту методику можно использовать при наличии обширной базы данных (например, по предыдущим проектам компании), если в ней содержится  описанная выше информация об изделиях.

     Другим методом является применение системы приоритетов, которая может быть построена на основе выделения доминирующего признака с наибольшим рейтингом (весом), при небольшом числе других признаков с меньшими рейтингами.

2.2. Толщина и отношение длины затекания к толщине
Thickness and flow length/thickness ratio

     В литье под давлением термопластов толщина изделия является либо доминирующим признаком аналогичной конструкции, либо входит в число признаков с наибольшим рейтингом. Данные о влиянии толщины на некоторые важные характеристики литьевого процесса обобщены в таблице 1.
  
    

     Сверхмалая толщина стенки характерна для некоторых изделий медицинского назначения, например, элементов системы доставки лекарственных препаратов (толщина стенки 0.1 мм, материал: PP), катетеров (толщина стенки 0.063 мм, материал: PP) [22], мембран динамиков для низких и средних частот(например, толщиной 0.2 мм при диаметре 50 мм, материал: PP, наполненный тальком или слюдой) [22]. Минимальная толщина литьевых изделий, достижимая для термопластов, приведена в таблице 3 [22].
   

Таблица 3. Минимальная толщина основной стенки, достижимая при литье под давлением термопластов, по данным компании MTD Micromolding [23].

     Влияние толщины на особенности технологического поведения литьевых термопластов широко обсуждается в литературе. Однако тема влияния толщины стенки изделия на механические свойства материала часто остается "за кадром" при обсуждении методологии конструирования литьевых изделий, при том, что в этой области уже накоплена определенная информации при исследовании разных термопластов. Остановимся более детально на этом вопросе.
     Характер влияния толщины стенки механические свойства литьевого изделия обусловлен большим количеством явлений и влияющих факторов:
     Неизотермичность. Увеличение относительной толщины застывших пристенных слоев, образующихся к моменту окончании стадии заполнения, при уменьшении толщины стенки литьевого изделия [12] повышает модуль упругости (продольный модуль упругости для анизотропных материалов) и прочностные характеристики термопласта [25], при том, что абсолютная толщина застывших пристенных слоев снижается.
     Молекулярная ориентация [26-29]. Увеличение степени ориентации макромолекул под действием течения при быстром охлаждении (характерно для застывших пристенных слоев, точнее для зоны "сдвига" этих слоев) повышает модуль упругости, прочность и ударопрочность. Уменьшение толщины стенки способствует повышению степени молекулярной ориентации из-за роста максимальной скорости сдвига.
     Кристаллизация [30]. Повышение степени кристалличности увеличивает модуль упругости и предел текучести при растяжении [25]. Увеличение размеров сферолитов (в центральном слое) снижает прочность при растяжении из-за повышенной дефектности кристаллической структуры.
     В некоторых случаях степень кристалличности можно оценить визуально, например, при литье PEEK: для неокрашенных марок области высокой степени кристалличности (большой толщины) имеют бежевый или светло коричневый цвет (и соответственно высокие механические свойства), тогда как при малой кристалличности (области малой толщины) цвет ставится темно-коричневым (материал имеет низкие механические свойства) [31-32]. При резком охлаждении расплава жидким азотом PEEK становится аморфным и приобретает почти черный цвет.
     Ориентационная кристаллизация [33-35] характерна для зон "сдвига" застывших пристенных слоев. Образование фибриллярной структуры (шиш-кебабы [36] и др.) и повышение степени кристалличности благодаря явлению ориентационной кристаллизации увеличивает модуль упругости и прочностные характеристики термопластичного материала [25].
     Полиморфизм. Явление полиморфизма (способность материала к образованию разных кристаллических решеток) наблюдается практически для всех литьевых кристаллизующихся термопластов в зависимости от условий (см., например, [30, 37]. В некоторых случаях разница свойств полиморфных модификаций настолько велика, что их относительное содержание оказывает большое влияние на свойства литьевого изделия. К таким материала относится "обычный" ПП, который кристаллизуется с образованием α-PP, β-PP и γ-PP, а свойства литьевого изделия зависят от соотношения α-PP, β-PP [38-42]. Увеличение содержания β-ПП повышает ударопрочность, но снижает модуль упругости PP. β-PP образуется главным образом в слоях "сдвига", но в присутствии специальной добавки (β-нуклеатора) содержание β-PP увеличивается во всех слоях отливки, в том числе в центральном [43].
     Объемная усадка [44-45]. Образование "рыхлой", пористой структуры и усадочных полостей при недоуплотнении из-за высокой объемной усадки снижает модуль упругости и прочностные характеристики литьевых изделий.
     Проблемы уплотнения при большой толщине толщине стенки изделия вызваны не только тем, что фактическое время подпитки ограничено моментом отключения оформляющей полости от материального цилиндра (при застывании тонкой части литниковой системы), для толстостенных изделий сложно достичь достаточной длительности подпитки, кроме отдельных случаев, например, использования запирающихся горячеканальных сопел с относительно большим диаметром впускного канала. Особой проблемой холодноканальных литниковых систем с "толстыми" впускными каналами является обратное течение расплава (back flow) из оформляющей полости в литниковую систему [46] из-за изменения градиента давления, например, после застывания тонкой части центрального литникового канала.
     Струйное заполнение. Различают начальное струйное заполнения непосредственно на входе в оформляющую полость [47-48] и струйное заполнение в более обширной области (иногда струя может достигать дальних областей оформляющей полости) [49-50]. Первое - вызвано геометрическими условиями при движении фронта потока расплава из впускного литникового канала в оформляющую полость. Если сдвиговое течение в оформляющей полости не может сформироваться на начальном этапе заполнения, струйное заполнение охватывает большую область. Снижение прочностных характеристик в области струйного заполнения происходит из-за нарушения слоевой структуры, высокой дефектности, высоких остаточных напряжений и пр.
     Ориентация жестких волокнистых наполнителей (стеклянного, углеродного, арамидного и пр. волокна) под действием течения расплава изменяется в направлении толщины стенки: в поверхностных слоях волокно ориентировано по направлению движения фронта потока расплава, тогда как во внутренних слоях частицы волокна могут иметь как поперечную, так и продольную ориентацию в зависимости от геометрических условий растекания расплава в оформляющей полости [51-52]. При увеличении толщины стенки снижается степень ориентации волокна из-за уменьшения скорости сдвига, что приводит к уменьшению модуля упругости и прочности в направлении преимущественной ориентации волокна с одновременным снижением анизотропии этих показателей [12].
     Разрушение жестких волокнистых наполнителей [53-56]. Повышение скорости сдвига при уменьшении толщины стенки увеличивает разрушение частиц волокна в процессе течения расплава в оформляющей полости (интенсивное разрушение волокна происходит и в материальном цилиндре литьевой машины на стадии пластикации).
     Изменение концентрации наполнителя [57-59]. При литье под давлением термопластов изменении концентрации наполнителя (как дисперсного, так и волокнистого) происходит под влиянием двух явлений: миграции наполнителя из-за градиента скорости сдвига [60-61] и вытекания связующего из системы "связующее-наполнитель" - процесс "отжима", напоминающий фильтрацию. Интенсивность миграция наполнителя повышается при увеличении размеров частиц или градиента скорости сдвига (последнее происходит при уменьшении толщины оформляющей полости). Уменьшение модуля упругости характерно для областей с меньшей концентрацией наполнителя, снижение прочности происходит в областях с резким изменением концентрации наполнителя.
     Термоокислительная деструкция (деструкция под действием высокой температуры в присутствии кислорода воздуха) в расплавах термопластов может приводить как к снижению, так и повышению молекулярной массы (ММ) из-за рекомбинации образующихся макрорадикалов, т.к. обе реакции находятся в равновесии, которое смещается в ту или другую сторону в зависимости от условий процесса или под влиянием добавок, влажности и пр. [62-65]. Снижение ММ, вызванное термоокислительной деструкцией (деструкцией под действием высокой температуры в присутствии кислорода воздуха), уменьшает ударопрочность, а ее повышение увеличивает ударопрочность [25]. Процесс деструкции изучают по изменению показателя текучести расплава (ПТР), желтизны (для неокрашенных марок) или влиянию на конкретные эксплуатационные свойства (при изменении температуры расплава и времени пребывания при этой температуре) [17, 66].
     Спаи - сложный комплекс явлений, происходящих в некотором объеме оформляющей полости при соединении потоков и после соединения [67-71]. Формирование спая сопровождается изменением молекулярной ориентации, ориентации дисперсной фазы в привитых (например, ABS) или блок-сополимерах, несовместимых смесях полимеров (например, ориентация каучуковой фазы в ударопрочных композициях) [72], а также ориентацией наполнителей с анизометричными частицами (волокно или пластинки) [73-74].
     Низкая относительная прочность спаев при сверхмалой или малой толщине стенки изделия вызвана снижением относительной толщины центрального слоя с высокой связанностью потоков, образующих спай, и увеличением относительной толщины промежуточных слоев с малой связанностью и относительной глубины поверхностной канавки, в которой вообще отсутствует связанность потоков, при том, что область спая из-за нарушения слоевой структуры изделия и наличия канавки, является концентратором напряжений [14, 67].
     В работе [75] при повышении толщины стенки от 0.6 мм до 2.0 мм  образцов из HDPE без спаев снижение прочности при растяжении составляло ок. 20%, а со спаями - ок. 14-15%.
     Отношение длины затекания к толщине (L/Н) широко используется для оценки проблем заполняемости равнотолщинных изделий при заданных потерях давления [17], однако необходимо учитывать резкое уменьшение достижимого L/Н в области малых и особенно сверхмалых толщин при тех же потерях давления.
  

5. Расчеты в CAE-системах

CAE simulation
  

     Современные CAE-системы, позволяющие сделать расчеты литья под давлением и специальных технологий литья термопластов, представлены в таблице 5.
     CAE-системы получили широкое распространение как инструменты для прогнозирования проблем литья под давлением на этапах конструирования изделия и подготовки производства, или при анализе причин брака. Информация о процессе литья и поведении термопластичного материала, получаемая в CAE-расчета, очень полезна при решении задач выбора или замены материала для изделия, в том числе с использованием аналогов.
     При использовании CAE-системы необходимо учитывать особенности и ограничения применяемой модели процесса литья и модели материала, а также обширные области неопределенности [107], которые можно сузить, имея информацию о поведении аналогичного материала и влиянии конструкции на основе практического опыта предыдущих проектов.
     В современных CAE-системах прямо или косвенно рассматривается менее 50% дефектов литья под давлением (список дефектов и проблем приведен в глоссарии [108]). К наиболее проблемным дефектам и явлениям, происходящим при литье под давлением, относятся следы течения, внешний вид спаев, термоокислительная стабильность, механодеструкция, цвет, блеск, расслоение, влияние газовых включений (воздух, продукты деструкции), фазового разделения, кристаллизации, формирование пористой структуры и усадочных полостей, влияние деформаций литьевой формы (с некоторыми исключениями) и пр.
     Еще большие области неопределенности в CAE-расчетах связаны с влияние конструкции и технологического режима литья под давлением на эксплуатационные свойства термопластичного материала. Значительные достижения здесь имеются только в одном направлении: вопросе влияния жестких волокнистых наполнителей на модули упругости и сдвига [109-110]. Поскольку модуль упругости жесткого волокна превышает модуль упругости термопласта в 20 и более раз, ориентация и длина частиц волокна обычно является доминирующим фактором. Исключением являются толстостенные изделия, для которых доминирующим фактором может быть высокая объемная усадка и вызванные ею процессы, приводящие к нарушению монолитности внутренней структуры литьевого изделия.

     Прочность и ударопрочность изделия, прочность спаев, усталостные все остальные эксплуатационные свойства материала в литьевом изделии, а также относятся к проблемным темам.

     Одной из проблем прогнозирования прочности и долговечности литьевых изделий из термопластов при динамических или долговременных нагрузках является изменение структуры и свойств материала непосредственно в процессе нагружения, причем характер таких изменений очень сильно зависит от химического типа материала, состава литьевой композиции и условий нагружения. Эти изменения влияют как на напряженно-деформированное состояние изделия, так и критические условия разрушения. Среди ряда причин, вызывающих такие изменения, вязкоупругая природа термопластичных материалов, из-за которой существенная часть прикладываемой механической энергии  расходуется на разогрев материала.

Таблица 5. Современные CAE-системы для расчетов литья под давлением термопластов.

     При циклическом нагружении даже небольшие нагрузки и относительные деформации могут вызывать существенные структурные изменения в кристаллизующихся термопластах. Например, в работе [111] изучали поведение образца толщиной 3 мм из ПП (марки MOPLEN HP500J компании Basell Polyolefins), полученного при температуре расплава 230 ^оС и температуре формы 50 ^оС. После 4000 циклов нагружения от 0 до 3 МПа при относительной деформации менее 1% наблюдали кардинальное изменение слоевой структура: значительное уменьшение толщины поверхностных и центрального слоев при увеличении толщины промежуточного слоя. Методом ДСК выявили повышение степени кристалличности с 36.2% до 38.5% (явление вторичной кристаллизации). С помощью метода широкоуглового рентгеновского рассеяния обнаружили уменьшение содержание β-ПП при увеличении содержания α-ПП, что связано с нестабильностью  β-ПП.
     Другой проблемой прогнозирования прочности литьевых изделий при динамических нагрузках является резкое снижение критических условий нагружения. Например, при циклическом нагружении критическое напряжение может составлять менее 10% от предела текучести или прочности [112], что повышает чувствительность всей методологии даже к небольшим структурным изменениям материала.

6. Испытания материала
Material testing

6.1. Стандартные образцы
Reference specimens

     Эксплуатационные свойства термопластичных материалов определяют по соответствующим стандартам на стандартных образцах [113-115]. Результаты испытаний существенно зависят от используемой методики и образца [6, 116].

     Обычно применяются образцы средней толщины (ок. 3 мм), их изготавливают в условиях хорошего уплотнения - частичной компенсации объемной усадки на стадии подпитки [45] благодаря небольшой длине затекания, адекватной конструкции литниковой системы и технологическому режиме, определяемому техническими условиями на материал.

     На эксплуатационные свойства материала в "реальных" изделиях влияют большое количество явлений и факторов (часть из них рассмотрена в разделе 2.2 при обсуждении влияния толщины стенки). В дополнение можно также отметить негативное влияние на механические свойства области впуска из-за высокой дефектности слоевой структуры и высоких остаточных напряжений,  концентраторов напряжений, вызванных конструкцией (внутренние углы, мелкие отверстия), а также повышенных напряжений в областях изменения толщины, влияния условий охлаждения (определяемых конструкцией системы охлаждения литьевой формы) и пр.

     Применение в CAE‑расчетах стандартных значений модулей упругости и сдвига(как было отмечено выше, их можно спрогнозировать только для материалов, содержащих жесткий волокнистый наполнитель в изделиях малой  или средней толщины) при отсутствии данных о механических свойствах материала в "реальной" конструкции приводит к значительным погрешностям прогнозирования напряженно-деформированного состояния. Еще большие проблемы возникают при использовании стандартных значений предела текучести и прочности материала, а также относительного удлинения для оценки критических условий нагружения и деформирования даже при статических нагрузках.

6.2. Технологические испытания материала
In-process material testing

     Ведущие изготовители материалов предоставляют специальные образцы, которые позволяют оценить некоторые аспекты внешнего вида, тактильные, адгезионные и пр. свойства материала отливки, полученной из конкретной марки термопласта. Если эти образцы содержат участки разной толщины и спаи, они помогают оценить влияние этих факторов на некоторые свойства и внешний вид литьевого изделия.

     Однако и в этом случае при использовании новой марки материала (аналога)  многие важные вопросы технологичности конструкции изделия остаются "за кадром", и могут быть прояснены в цеховых испытаниях, например, на аналогичном изделии (прототипе).
     К таким вопросам относится, в частности, способность материала к репликации микрорельефа (текстуры и пр.). Репликацией называют особую фазу процесса литья под давлением, связанную с формированием отпечатка формообразующей поверхности литьевой формы и отвечающей за микрорельеф (текстуру) и блеск отливки [117]. Так как процесс репликации происходит при деформировании застывшего пристенного слоя под действием давления расплава в оформляющей полости, в современных CAE-системах он не моделируется. Между тем, репликация очень сильно зависит от конструкции изделия и литьевой формы.

     Качество адгезионных соединений при многокомпонентном литье, чувствительно к рецептуре марки (в том числе видам и содержанию стабилизаторов), особенностям конструкции изделия и литьевой формы, а также технологического процесса [118], поэтому необходимо предусматривать технологические испытания перед принятия решения о применяемых материалах компонентов.

6.3. Универсальные образцы
All-purpose prototypes

     Разработаны  универсальные образцы (прототипы), позволяющие более широко (по сравнению с обычными образцами) оценить  влияние технологических и отдельных эксплуатационных свойств литьевых термопластов на характерные проблемы этого процесса и функциональность литьевых изделий.
     В [119] представлен образец, который дает возможность оценить влияние разнотолщинности на коробление. Образцы компаний Polyman (с габаритными размерами 95 х 80 х 17 мм) [120], RJG [121] и Plastic Sample Kit [122] содержат большое количество типовых конструктивных элементов, характерных для литьевых изделий, включая ребра разной толщины, бобышки, тонкостенные и толстостенные участки, отверстия разных размеров. Некоторые образцы также содержат надписи, примеры текстур, гибкие петли и поднутрения. Предложены образцы для оценки адгезии [120].

     Большей частью эти образцы используются в настоящее время при изготовлении комплектов из конкретных марок материалов, в этом случае они служат учебным пособием для начинающих, и не дают представления о влияния всего разнообразия современного марочного ассортимента на внешний вид и свойства литьевых изделий. Однако сама идея универсальных образцов несомненно является перспективной.

6.4. Испытания литьевых изделий
Product testing

     Поскольку важнейшие эксплуатационные свойства материала в "реальном" изделии в настоящее время не рассматриваются в CAE-системах или относятся к области неопределенности, при "жестких" условиях эксплуатации или высоких требованиях точности проводят испытания готовых изделий на этапе опытного производства. Программа таких испытаний может быть определена на основе детального исследования опытных образцов.

     Использование прототипов литьевой формы, если они изготовлены из "нештатных" материалов (например, алюминиевых сплавов) имеет существенные ограничения, т.к. процесс литья под давлением в таких формах проходит в других условиях: при большей скорости охлаждения отливки и меньшем давлении выдержки (применение"нормального" давления выдержки резко увеличивает деформации литьевой формы).

     Применение марки материала, уже использованной в аналогичной конструкции, позволяет уменьшить или полностью исключить испытания готовых изделий. Поэтому специализация компании на определенных изделиях снижает расходы при освоении новых модификаций продукции.

7. Заключение

Conclusion

     Конечно, для создания принципиально нового или конкурентного решения могут потребоваться новые, ранее не использовавшиеся материалы. Тем более что, изготовители материалов постоянно совершенствуют свою продукцию. Наряду с выбором по аналогам могут быть востребованы количественные методы выбора материала. Внедрение нового материала требует участия квалифицированных специалистов и соответствующих затрат на исследования и испытания.

     Более подробную информацию о методологиях выбора выбора материала, в том числе с учетом требований точности, а также инженерным расчетам в разных CAE-системах можно получить на учебных курсах.

Литература

     1. Калинчев Э.Л., Саковцева М.Б. Выбор пластмасс для изготовления и эксплуатации изделий. - Л.: Химия, 1987. - 416 с.

     2. Филатов В.И., Лаврентьев К.К., Егорова С.Р. Методика выбора марки пластмассы. - Л.: ЛДНТП, 1982. - 20 с.

     3. Филатов В.И., Корсаков В.Д. Технологическая подготовка процессов формования изделий из пластмасс. - Л.: Политехника, 1991. - 352 с.

     4. Ashby M.F. Materials selection in mechanical design. 5 th edition. Butterworth Heinemann (Elsevier), 2017. - 660 p.

     5. Campo E.A. The complete part design handbook: For injection molding of thermoplastics. -Munich: Carl Hanser Verlag, 2006. - 870 p.

     6. Campo E.A. Selection of polymeric materials: How to select design properties from different standards. – Norwich: William Andrew, 2008. - 243 p.

     7. Biron M. Material selection for thermoplastic parts: Practical and advanced information for plastics engineers. Elsevier, William Andrew, 2016. - 710 p.

     8. Ратнер С.Б., Ярцев В.П. Физическая механика пластмасс. Как прогнозируют работоспособность? - М.: Химия, 1992. - 320 с.

     9. Moore D.R., Turner S. Mechanical evaluation strategies for plastics. CRC Press, 2001. - 325 p.

     10. Rosato D.V., Rosato D.V. Plastics engineered product design. Elsevier, 2003. - 569 p.

     11. Ward I.M., Sweeney J. An introduction to the mechanical properties of solid polymers. 2 nd edition. John Wiley & Sons, 2004. - 382 p.

     12. Erhard G. Designing with plastics. - Munich: Carl Hanser Verlag, 2006. - 536 p.

     13. Roesler J., Harders H., Baeker M. Mechanical behaviour of engineering materials: Metals, ceramics, polymers, and composites. – Berlin, Heidelberg, 2007. - 534 p.

     14. Malloy R.A. Plastic part design for injection molding: An Introduction. 2nd edition. - Munich, Cincinnati: Hanser Publishers, Hanser Publications, 2010. - 549 p.

     15. Bhargava V. Robust plastic product design: A holistic approach. – Munich, Cincinnati: Hanser Publishers, Hanser Publications, 2017. - 220 p.

     16. Методика выбора прототипа пластмассовых деталей для использования передового опыта предприятий (алгоритмы и программы). - М. НПО "Пластик", 1982. - 19 с.

     17. Калинчев Э.Л., Саковцева М.Б. Свойства и переработка термопластов: Справочное пособие. - Л.: Химия, 1983. - 288 с.

     18. Басов Н.И., Брагинский В.А., Казанков Ю.В. Расчет и конструирование формующего инструмента для изготовления изделий из полимерных материалов. - М.: Химия, 1991. - 352 с.

     19. Рао Н.С., Шотт Н.Р. Технологические расчеты в переработке пластмасс. Пер. с англ. под ред. О.И. Абрамушкиной. - СПб.: ЦОП "Профессия", 2013. - 200 с.

     20. Менгес Г., Микаэли В., Морен П. Как сделать литьевую форму. Пер. с англ. под ред. В.Г. Дувидзона, Э.Л. Калинчева. – СПб: Профессия, 2006. - 632 с.

     21. Калинчев Э.Л., Калинчева Е.И., Саковцева М.Б. Оборудование для литья пластмасс под давлением: Расчет и конструирование. - М.: Машиностроение, 1985. - 256 с.

     22. SANSYU. https://www.sansyu-pr.co.jp/ 2021.

     23. How thin can we go? MTD Micro Molding. https://mtdmicromolding.com/how-thin-can-we-go/ 2020.

     24. Барвинский И.А., Брагинский В.А. Колебание усадки при литье термопластов под давлением // Полимерные материалы. 2016. № 5. - С. 50 - 55; № 6. - С. 38 - 47.

     25. Michaeli W., Menges G. Prediction of product properties in extrusion and injection molding // Adv. Polymer Tech. 1989. V. 9, № 1. - P. 69 - 85.

     26. Калинчев Э.Л. Физико-химические основы литьевых процессов формования пластических масс // Пласт. массы. 1973. № 4. - С. 47 - 49.

     27. Tadmor Z. Molecular orientation in injection molding // J. Appl. Polymer Sci. 1974. V. 18. - P. 1753 - 1772.

     28. Bakerdjian Z., Kamal, M. R. Distribution of some physical properties in injection-molded thermoplastic parts // Polymer Eng. Sci. 1977. V. 17. – P. 96 – 100.

     29. Isayev A.I. Orientation development in the injection moulding of amorphous polymers // Polymer Eng. Sci. 1983. V. 23. - P. 271 - 284.

     30. Mandelkern L. Crystallization of polymers. 2 nd edition. V. 1-2. Cambridge University Press, 2002-2004. V. 1. - 433 p. V. 2. - 467 p.

     31. Nieminen T., Kallela I., Wuolijoki E., Kainulainen H., Hiidenheimo I., Rantala I. Amorphous and crystalline polyetheretherketone: mechanical properties and tissue reactions during a 3-year follow-up // J. Biomed. Mater. Res. 2008. V. 84A. - P. 377 - 383.

     32. Sherman L.M., Burger C. Five factors to consider when molding PEEK // Plast. Tech. 2019. May.

     33. Ориентационные явления в растворах и расплавах полимеров / Под ред. А.Я. Малкина, С.П. Папкова. -М.: Химия, 1980. - 280 с.

     34. Peters G.W.M., Balzano L., Steenbakkers R J.A. Flow-induced crystallization // Handbook of polymer Crystallization / Ed. by  E. Piorkowska, G.C. Rutledge. – Hoboken: John Wiley & Sons, Inc., 2013. – P. 399 – 432.

     35. Janeschitz-Kriegl H. Crystallization modalities in polymer melt processing: Fundamental aspects of structure formation. 2 nd edition. – Cham: Springer International Publishing AG, 2018. - 229 p.

     36. Giboz J., Copponnex T., Mele P. Microinjection molding of thermoplastic polymers: morphological comparison with conventional injection molding // J. Micromech. Microeng. 2009. V. 19. Article 025023. - P. 1 - 12.

     37. Барвинский И.А. Проблемы переработки наполненных полиамидов литьем под давлением. 6-й международный семинар «Современные технологии литья пластмасс». Санкт-Петербург. 2 - 3 октября 2019. - 53 с.

     38. Lotz B., Wittmann J.C., Lovinger A.J. Structure and morphology of poly(propylenes): a molecular analysis // Polymer. 1996. V. 37, № 22. - P. 4979 - 4992.

     39. Varga J. Review: Supermolecular structure of isotactic polypropylene // J. Mater. Sci. 1992. V. 27. - P. 2557 - 2579.

     40. Varga J. β-Modification of isotactic polypropylene: Preparation, structure, processing, properties, and application // J. Macromol. Sci. Phys. 2002. V. B41, № 4-6. - P. 1121 - 1171.

     41. Auriemma F., De Rosa C., Malafronte A., Scoti M., Di Girolamo R. Solid state polymorphism of isotactic and syndiotactic polypropylene // Polypropylene handbook:  Morphology, blends and composites / Ed. by J. Karger-Kocsis, T. Barany. Springer International Publishing, 2019. – P. 37 – 119.

     42. Pantani R., De Santis, F., Speranza V. Morphology development and control // Polypropylene handbook:  Morphology, blends and composites / Ed. by J. Karger-Kocsis, T. Barany. Springer International Publishing, 2019. – P. 243 – 294.

     43. Fujiyama M. Morphology-mechanical property relationships in injection molding // Polypropylene: An A–Z reference / Ed. by Karger-Kocsis J. - Dordrecht, Boston, London: Kluwer Academic Publishers, 1999. - P. 519 - 526.

     44. Isayev A. I., Kwon K. Volumetric and anisotropic shrinkage in injection molding of thermo-plastics // Injection molding: Technology and fundamentals / Ed. by M. R. Kamal, A. Isayev, S.-J. Liu. Munich, Cincinnati: Hanser, 2009. - P. 779 – 808.

     45. Барвинский И.А., Барвинская И.Е. Проблемы литья под давлением изделий из полимерных материалов: уплотнение // Полимерные материалы. 2014. № 3. - С. 3 - 13.

     46. Jansen K.M.B., Pantani R., Titomanlio G. As-molded shrinkage meas-urements on polystyrene injection molded products // Polymer Eng. Sci. 1998. V. 38, № 2. - P. 254 - 264.

     47. Лапшин В.В. Основы переработки термопластов литьем под давлением. - М.: Химия, 1974. - 270 с.

     48. Kamal M.R. Injection molding: Introduction and general background // Injection molding: Technology and fundamentals / Ed. by M.R. Kamal, A. Isayev, S.-J. Liu. Hanser, 2009. - P. 3 - 70.

     49. Oda K., White J.L., Clark E.S. Jetting phenomena in injection mold filling // Polymer Eng. Sci. 1976. V. 16. - P. 585 - 592.

     50. Барвинский И.А., Барвинская И.Е. Проблемы литья под давлением изделий из ПМ: неустойчивое заполнение формы // Полимерные материалы. 2009. № 8. - С. 14 - 21.

     51. Averous L., Quantin J.C., Crespy A., Lafon D. Evolution of the three-dimensional orientation distribution of glass fibers in injected isotactic polypropylene // Polymer Eng. Sci. 1997. V. 37, № 2. P. 329 - 337.

     52. Vincent M. Flow induced fiber micro-struvture in injection molding of fiber reinforced materials // Injection molding: Technology and fundamentals / Ed. by M.R. Kamal, A. Isayev, S.-J. Liu. Hanser, 2009. - P. 253 - 272.

     53. Yu Z., Brisson J., Ait-Kadi A. Prediction of mechanical properties of short kevlar fiber-nylon-6,6 composites // Polymer Compos. 1994. V. 15, № 1. – P. 64 – 73.

     54. Hassan A., Yahya R., Yahaya A.H., Tahir A.R.M., Hornsby P.R. Tensile, impact and fiber length properties of injection-molded short and long glass fiber reinforced polyamide 6,6 composites // J. Reinforc. Plast. Compos. 2004. V. 23. – P. 969 - 986.

     55. Phelps J.H. Processing-microstructure models for short- and long-fiber thermoplastic composites. Ph.D. Dissertation. University of Illinois at Urbana-Champaign, 2009. – 198 p.

     56. Fu S.Y., Mai Y.W., Lauke B. Science and engineering of short fibre reinforced polymer composites. 2^nd edition. Woodhead Publishing, Elsevier, 2019. - 456 p.

     57. Hegle R.P., Mennig G., Schmauch C. Phase separation effects in processing of glass-bead- and glass-fiber-filled thermoplastics by injection molding // Adv. Polymer Tech. 1987. V. 7, № 1. - P. 3 - 20.

     58. Dontula N., Ramesh N.S., Campbell G.A., Small J.D., Fricke A. An experimental study of polymer-filler redistribution in injection molded parts // J. Reinforc. Plast. Compos. 1994. V. 13. - P. 98 - 110.

     59. Kovacs J.G. Shrinkage alteration induced by segregation of glass beads in injection molded PA6: Experimental analysis and modeling // Polymer Eng. Sci. 2011. V. 51. - P. 2517 - 2525. 

     60. Бормашенко Э.Ю., Загоскин А.М. Механизм миграции частиц наполнителей в расплавах термопластов // Пласт. массы. 1995. № 2. - С. 28. 

     61. Lam Y.C., Chen X., Tam K.C., Yu S.C.M. Simulation of particle migration of powder-resin system in injection molding // Trans. ASME. 2003. V. 125. - P. 538 - 547.

     62. Коварская Б.М., Блюменфельд А.Б., Левантовская И.И. Термическая стабильность ге-тероцерпных полимеров. – М., Химия, 1977. – 264 с.

     63. Kalugina E.V., Gumargalieva K.Z., Zaikov G.E. Thermal stability of engineering heterochain thermoresistant polymers. – Utrecht, Boston: VSP, 2004. - 279 p.

     64. Schmiederer D., Gardocki A., Kuehnert I., Schmachtenberg E. Local thermo-oxidative degradation in injection molding // Polymer Eng. Sci. 2008. V. 48, № 4. - P. 717 - 722.

     65. Crompton T.R. Thermo-oxidative degradation of polymers. Smithers Rapra, 2010. - 136 p.

     66. Agueero A., Carmen Morcillo M. del, Quiles-Carrillo L., Balart R., Boronat T., Lascano D., Torres-Giner S., Fenollar O. Study of the influence of the reprocessing cycles on the final properties of polylactide pieces obtained by injection molding // Polymers. 2019. V. 11. Paper 1908. - P. 1 - 20.

     67. Hobbs S.Y. Some observations on the morphology and fracture characteristics of knit lines // Polymer Eng. Sci. 1974. V. 14. - P. 621 - 626.

     68. Кузнецов В.В., Ушакова Н.Б., Половинкина Т.П., Паничев  В.Г. "Спаи" при литье под давлением изделий из термопластов. - М.:  НИИТЭХим. 1991. - 19 с.

     69. Fellahi S., Meddad A., Fisa B., Favis B.D. Weldlines in injection-molded parts: A review // Adv. Polymer Technol. 1995. V. 14. - P. 169 - 195.

     70. Yamada K., Tomari K., Ishiaku U.S., Hamada H. Evaluation of mechanical properties of adjacent flow weldline // Polymer Eng. Sci. 2005. V. 45. - P. 1180 - 1186.

     71. Барвинский И.А., Барвинская И.Е. Проблемы литья под давлением изделий из ПМ: спаи // Полимерные материалы. 2009. № 7. - С. 25 - 33.

     72. Lim J.C., Park J.-K. Weld-line characteristics of polycarbonate/acrylonitrile-butadiene-styrene blends. I. Effect of the processing temperature // J. Appl. Polymer Sci. 2005. V. 95. - P. 689 - 699.

     73. Senthilvelan S., Gnanamoorthy R. Fiber reinforcement in injection molded nylon 6/6 spur gears // Appl. Compos. Mater. 2006. V. 13. - P. 237 - 248.

     74. Park S. H., Lyu M.-Y. Observation of two-dimensional shaped aluminum flake orientation during injection molding and its orientation mechanism // Macromol. Res. 2018. DOI 10.1007/s13233-019-7097-1. - P. 1 - 9.        

     75. Chen S.-C., Li H.-M., Hsu P.-M., Peng H.-S. Effects of processing parameters on tensile strength of thin-wall HDPE parts injection molded by ultra high-speed process // Polymer Plast. Techn. Eng. 2011. V. 50, № 3. - P. 276 - 281.

     76. ГОСТ 33366.1-2015 (ISO 1043-1:2011). Пластмассы. Условные обозначения и сокращения. Часть 1. Основные полимеры и их специальные характеристики.

     77. ASTM D1600-14. Standard terminology for abbreviated terms relating to plastics.

     78. ASTM D4000-16. Standard classification system for specifying plastic materials.

     79. Тугов И.И., Кострыкина Г.И. Химия и физика полимеров. Учеб. пособие для вузов. - М.: Химия, 1989. - 432 с.

     80. Кочнев А.М., Заикин А.Е., Галибеев С.С., Архиреев В.П. Физикохимия полимеров. – Казань: Фэн, 2003. - 512 с.

     81. Elias H.-G. Macromolecules. V.1. Chemical structures and syntheses. Wiley-VCH, 2005. - 698 p.

     82. Мягченков В.А., Френкель С.Я. Композиционная неоднородность сополимеров. - Л.: Химия, 1988. - 248 с.

     83. Кулезнев В.Н. Смеси и сплавы полимеров. - СПб.: Научные основы и технологии, 2013. - 216 с.

     84. Plastics additives / Ed. by G. Pritchard. Chapman & Hall, 1998. - 633 p.

     85. Wypych G. Handbook of fillers. 2nd edition. ChemTec Publishing, Plastics Design Library, 2000. - 890 p.

     86. Murphy J. Additives for plastics handbook. 2 nd edition. Elsevier, 2001. - 469 p.

     87. Flick E.W. Plastics additives: An industrial guide. 3 rd edition. V. 1-3. Noyes Publications, William Andrew Publicishing LLC. V. 1. 2001. - 293 p.; V. 2. 2002. - 254 p.; V. 3. 2002. - 145 p.

     88. Bart J.C.J. Additives in polymers: Industrial analysis and applications. John Wiley and Sons, 2005. - 819 p.

     89. Pritchard G. Plastics additives: A Rapra market report. Rapra Technologies, 2005. - 198 p.

     90. Tolinsky M. Additives for polyolefins: Getting the most out of polypropylene, polyethylene and TPO. Plastics Design Library, 2009. - 278 p.

     91. Функциональные наполнители для пластмасс / Под ред. М. Ксантоса. Пер. с англ. под ред. В.Н. Кулезнева. - СПб.: Научные основы и технологии, 2010. - 462 с.

     92. Михайлин Ю.А. Волокнистые полимерные композиционные материалы в технике. - СПб.: Научные основы и технологии, 2013. - 720 с.

     93. Handbook of plastic and rubber additives. 2 nd edition / Ed. by M. Ash, I. Ash. V. 1-2. Synapse Information Resources Inc., 2013. – 2139 p.

     94. Sun Q., Li W. Inorganic-whisker-reinforced polymer composites: Synthesis, properties and applications. CRC Press, 2019. – 326 p.

     95. Wypych G. Handbook of antiblocking, release, and slip additives. – Toronto: ChemTec Publishing, 2005. - 344 p.

     96. Lubricant additives: Chemistry and applications. 2 nd edition / Ed. by L.R. Rudnick. CRC Press (Taylor & Francis Group), 2009. - 777 p.

     97. Калинчев Э.Л., Саковцева М.Б. Эффективное литье под давлением полимерных материалов со смазками // Полимерные материалы. 2014. № 7. - С. 12, 14 - 26.

     98. Fairgrieve S. Nucleating agents (Rapra Review Reports. V. 187). Rapra Technologies, 2005. - 132 p.

     99. Handbook of nucleating agents / Ed. by G. Wypych. 2nd edition. -Toronto. ChemTec Publishing, 2021. - 279 p.

     100. Hanna P.R., McNally G.M., Major I., Kearns M.P. The effect of pigment type and concentration on the mechanical and thermal properties of injection moulded polypropylene // 60 th SPE ANTEC Techn. Papers. 2002. - P. 400 - 404.

     101. Major I.F.M., Mcnally G.M., Clarke A., Ross H. Effect of phthalocyanine blue pigment on mechanical and thermal properties of polypropylene copolymers // Dev. Chem. Eng. Mineral Process. 2004. V. 12, № 1-2. - P. 91 - 105.

     102. Bart J.C.J. Plastics additives: Advanced industrial analysis. IOS Press, 2006. - 808 p.

     103. Crompton R. Determination of additives in polymers and rubbers. –Shawbury: Rapra Technology, 2007. - 437 p.

     104. Bolgar M., Hubball J., Groeger J., Meronek S. Handbook for the chemical analysis of plastic and polymer additives. CRC Press (Taylor & Francis Group, 2008. - 481 p.

     105. Crompton T.R. Introduction to polymer analysis. Smithers Rapra, 2009. - 418 p.

     106. DIN 16742. Kunststoff-Formteile - Toleranzen und Abnahmebedingungen. DIN Deutsches Institut für Normung e. V., 2013.

     107. Барвинский И. Прогнозирование на основе цифровой модели литья // Пластикс. 2021. № 5. - С. 30 - 35; № 6. - С. 32 - 37; № 7. - С. 24 - 29.

     108. Барвинский И.А., Дувидзон, В.Г., Гончаренко В. А. Глоссарий дефектов, проблем и нежелательных явлений при литье термопластов под давлением (на двух языках) // Полимерные материалы. 2020. № 7. - С. 47 - 58.

     109. Wang J., O’Gara, J. F., Tucker, C. L. An objective model for slow orientation kinetics in concentrated fiber suspensions: Theory and rheological evidence // J. Rheol. 2008. V. 52, № 5. – P. 1179 – 1200.

     110. Wang M.-L., Chang R.-Y., Hsu C.-H. Molding Simulation: Theory and practice. Carl Hanser Verlag, Munich 2018. - 513 p.

     111. Bociaga E., Kula M., Kwiatkowski K. Analysis of structural changes in injection-molded parts due to cyclic loading // Adv. Polymer Tech. 2017. DOI: 10.1002/adv.21872. – P. 1–8.

     112. Мирзоев Р.Г., Кугушев И.Д., Брагинский В.А. и др. Основы конструирования и расчета деталей из пластмасс и технологической оснастки для их изготовления. - Л.: Машиностроение, 1972. - 416 с.

     113. Shah V. Handbook of plastics testing technology. 2 nd edition. John Wiley & Sons, 1998. - 540 p.

     114. Handbook of` polymer testing. Physical methods / Ed. by R. Brown. - N.Y., Basel: Marcel Dekker, 1999. - 845 p.

     115. Handbook of polymer testing: Short-term mechanical tests / Ed. by R. Brown. Rapra Technologies, 2002. - 211 p.

     116. Limitations of test methods for plastics. ASTM STP 1369 / Ed. by J.S. Peraro. ASTM, 2000. - 223 p.

     117. Барвинский И.А. Проблема неравномерного, низкого и высокого блеска изделий при литье термопластов под давлением. 4-й международный семинар «Современные технологии литья пластмасс», Санкт-Петербург, 4-5 октября 2017. - 10 с.

     118. Kuhmann K., Ehrenstein G.W. The influence of flow conditions and injection parameters on the bond strength of compatible material combinations // J. Reinf. Plast. Compos. 1998. V. 17, № 10. - P.  872 - 881.

     119. Bozzelli J. Teach part designers the golden rule // Plast. Tech. 2010. № 11.

     120. Material Sample Shop. https://www.materialsampleshop.com/   2021.

     121. RJG demos of hardware & software daily. https://www.ptonline.com/products/rjg-demos-of-hardware-software-daily . 2018.